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向万坤，孙崇志，孙 泉，邓琳僡，陈 智，刘 力，赵秀英
（北京化工大学 北京市新型高分子材料制备与加工重点实验室，北京 100029）
近年，伴随世界采矿业和水利工程的大力发展，高性能工程机械轮胎的市场需求快速增长。天然橡胶（NR）的分子链柔顺，滞后损失小，生热低，综合性能优异，其是轮胎胎面胶的优选胶种[1-4]。但工程机械轮胎胎面较厚，其物理性能呈非线性和粘弹性，在动态剪切形变下，滞后效应会产生热量，而NR胎面的导热性差，导致积累的热量不能及时耗散，因此工程机械轮胎在长时间的高温运转下，NR胎面的老化速率加快，物理性能下降，使用寿命大幅缩短[5-9]。同时工程机械轮胎常在崎岖的路面上行驶，对于直接与路面接触的胎面的性能要求更高，要求其耐疲劳性能、抗切割性能和耐磨等性能优异。近年来，科研工作者对提升工程机械轮胎胎面胶的性能进行了大量研究，目前解决这一难题的主要方式是采用新型橡胶材料[10]。
杜仲胶（EUG）是我国特有的天然高分子材料，其分子为反式-1，4-聚异戊二烯，与NR分子互为同分异构体，具有橡塑二重性[11-12]。研究[13-15]表明，NR或/和顺丁橡胶（BR）与EUG并用制备的胎面胶的生热低、拉伸性能和耐疲劳性能好，同时抗撕裂性能、耐磨性能和抗湿滑性能等改善，因此NR或/和BR与EUG并用为制备高性能工程机械轮胎胎面胶提供了很好的思路。朱峰等[16]将NR和BR与EUG并用，结果表明，随着EUG用量的增大，NR/BR/EUG并用胶的拉伸强度增大，耐磨性能和耐屈挠性能提高。李飞舟[17]对NR/BR/EUG并用胶的性能研究表明，EUG用量在一定范围内，NR/BR/EUG并用胶的定伸应力大，耐疲劳性能好，压缩温升和滚动阻力低，磨耗量小。
本工作研究NR/EUG并用比对NR/EUG并用胶（未加补强剂）和白炭黑补强NR/EUG并用胶性能的影响，为制备高性能工程机械轮胎胎面胶提供技术支持。
1.1 主要原材料
EUG，山东贝隆杜仲生物工程有限公司产品；
NR，SCR1，海南天然橡胶产业集团股份有限公司产品；
白炭黑VN3、氧化锌、硬脂酸、防老剂4020、防老剂RD、硫黄和促进剂DM，市售品。
1.2 主要设备与仪器
X（S）K-160型开炼机，无锡三江机械有限公司产品；
RM-200C型哈克密炼机，哈尔滨哈普电气技术有限责任公司产品；
MDR3000型无转子硫化仪，蒙泰克（天津）贸易有限公司产品；
AI-7000S1型伺服控制拉力试验机和动态疲劳压缩试验仪，高铁检测仪器（东莞）有限公司产品；
XLB-D型平板硫化机，湖州东方机械有限公司产品；
Multimode 8型原子力显微镜（AFM）、TENSOR27型傅里叶变换红外光谱（FTIR）仪和D8 ADVANCE型X射线衍射（XRD）仪，德国布鲁克公司产品；
S-4800型扫描电子显微镜（SEM），日立（中国）有限公司产品；
VA3000型动态力学性能分析（DMA）仪，法国01dB-Metra-vib公司产品；
DMA＋1000型橡胶裂纹扩展分析仪，法国METRA VIB公司产品；
FT300型橡胶疲劳试验机，北京瑞达宇辰仪器有限公司产品；
STAReSystem型示差扫描量热（DSC）仪，瑞士梅特勒-托利多公司产品；
RPA2000橡胶加工分析仪，美国阿尔法科技有限公司产品；
RCC-Ⅰ型切割实验机，北京万汇一方科技发展有限公司产品；
DWS8087型阿克隆磨耗机，江苏达沃斯机械科技有限公司产品。
1.3 配方
1.3.1 NR/EUG并用胶
NR/EUG（变并用比）100，氧化锌 5，硬脂酸 2，防老剂4020 2，防老剂RD 1.5，硫黄2.5，促进剂DM 1.25。
其中，NR/EUG并用比分别为100/0，90/10，80/20，70/30，60/40，0/100。
1.3.2 白炭黑补强NR/EUG并用胶
NR/EUG（变并用比）100，白炭黑 60，偶联剂Si69 6，氧化锌 5，硬脂酸 2，防老剂4020 2，防老剂RD 1.5，石蜡 1，硫黄 2.5，促进剂DM 1.25。
其中，NR/EUG并用比分别为100/0，95/5，90/10，85/15，80/20，75/25，70/30，65/35 和60/40。
1.4 试样制备
1.4.1 NR/EUG并用胶
混炼在开炼机上进行。将开炼机辊温设为80℃并将辊距调至适当，先加入EUG塑炼1 min，再加入NR塑炼1 min，然后加入氧化锌、硬脂酸和防老剂，左、右割胶各3次，最后加入硫黄和促进剂，左、右割胶各3次，打2个三角包和搓卷1次并重复该操作3次，待配合剂均匀分散后，将辊距调至适当，出片，胶片停放24 h。
混炼胶在平板硫化机上硫化，硫化条件为143℃/15 MPa×（t90＋3 min）。
1.4.2 白炭黑补强NR/EUG并用胶
一段混炼在密炼机中进行，将密炼机密炼室初始温度设为90 ℃，转子转速设为60 r·min-1，先将NR和EUG放入密炼机中塑炼1 min，再加入防老剂、氧化锌、硬脂酸和石蜡，待转矩平稳后分两次加入白炭黑/偶联剂Si69混合物，两次间隔时间为2.5 min，待转矩平稳并保持2 min后，在145～155℃时排胶至开炼机，将开炼机辊距调至2 mm，出片，胶片冷却至室温。
二段混炼也在密炼机中进行，密炼室初始温度设为90 ℃，初始转子转速设为60 r·min-1，将一段混炼胶加入密炼机中，当料温达到150 ℃时通过调整转子转速使料温保持150 ℃，保温5 min后排胶至开炼机，将开炼机辊距调至2 mm，出片，胶片冷却至室温。
三段混炼在开炼机上进行，将开炼机辊温设为70 ℃，并将辊距调至适当，加入硫黄和促进剂，左、右割胶各3次，打三角包2个和搓卷1个并重复该操作3次，待配合剂均匀分散后，将辊距调至适当，出片，胶片停放24 h。
混炼胶在平板硫化机上硫化，硫化条件为143℃/15 MPa×（t90＋3 min）。
1.5 测试分析
（1）微观结构。AFM分析：试样在低温条件下抛光处理，在AFM（PF-QNM模式）上进行观察。SEM分析：将试样在液氮中冷却脆断，然后用导电胶粘贴到试样台上，用等离子溅射法对脆断面喷金后在SEM上进行观察。
（2）拉伸性能和撕裂强度。按照GB/T 528—2009进行拉伸性能测试，按照GB/T 529—2008进行撕裂强度测试。
（3）损耗因子（tanδ）-温度曲线。采用DMA仪进行测试，测试条件为扫描温度－80～100 ℃，升温速率 3 ℃·min-1，拉伸频率 10 Hz，应变0.3%。
（4）疲劳裂纹扩展速率。按照ISO 27727：2008进行测试，测试条件为：振动频率 20 Hz，应变 10%。
（5）拉伸疲劳性能。按照GB/T 1688—2008进行测试，测试条件为：拉伸频率 5 Hz，应变100%。
（6）FTIR分析。采用FTIR仪（ATR模式）进行测试，波数范围为500～3 500 cm-1。
（7）DSC分析。采用DSC仪测试EUG的结晶性能，升降温过程为：在氮气气氛下先快速升温以消除试样热历史，然后降温至－80 ℃并保温5 min，再以10 ℃·min-1的升温速率升温至100 ℃。
（8）XRD分析。采用XRD仪测试EUG的结晶状态以及确定样品晶型，测试条件：扫描速度3°·min-1，衍射角（2θ）范围 3°～50°。
（9）RPA分析。采用橡胶加工分析仪对混炼胶进行应变扫描，测试条件为：频率 1 Hz，温度60 ℃，应变范围 0.28%～100%。
（10）耐屈挠疲劳性能。按照GB/T 13934—2006进行测试。
（11）抗切割性能。采用切割实验机进行测试，测试条件为：转速 720 r·min-1，打击速度120 次·min-1，时间 20 min。
（12）压缩生热。采用动态疲劳压缩试验仪进行测试，测试条件为：温度 55 ℃，冲程 5.71 mm，预应力 1.0 MPa，时间 25 min。
（13）耐磨性能。按照GB/T 1689—2014进行测试。
3.1 NR/EUG并用胶
3.1.1 微观结构
聚合物的微观结构与其物理性能息息相关，AFM可以在亚纳米空间分辨率下表征聚合物材料的形态结构，即通过粘附力分布分析聚合物材料的相态结构。不同并用比的NR/EUG并用胶的AFM粘附力分布如图1所示，其中高粘附力区域为浅色，低粘附力区域为深色。
图1 不同并用比的NR/EUG并用胶的AFM粘附力分布Fig.1 Distributions of AFM adhesions of NR/EUG blends with different blend ratios
从图1可以看出，NR/EUG并用胶的相态分布呈现海-岛结构分布，NR为海相，EUG为岛相。随着EUG用量的增大，EUG岛相结构的占比和尺寸增大。当EUG用量小于30份时，EUG较均匀分布在NR中；
当EUG用量为30份时，EUG会在NR中形成较大尺寸的聚集体，从而导致部分区域容易出现应力集中；
当EUG用量为40份时，NR和EUG形成双连续相结构。
不同并用比的NR/EUG并用胶的断面SEM照片如图2所示。
从图2可以看出：NR硫化胶的断面较为平整；
当EUG用量为10份时，NR/EUG并用胶的断面较为粗糙；
当EUG用量为20份时，NR/EUG并用胶的断面粗糙度增大，呈现“鱼鳞状”沟纹；
当EUG用量为30份时，NR/EUG并用胶的断面有许多颗粒状物体，并有“山脊状”纹路；
随着EUG用量继续增大，NR/EUG并用胶的断面“山脊状”纹路增多，几乎布满断面，这是由于混炼时EUG被剪切成小颗粒而硫化时又重新聚结为较大的颗粒并逐渐形成了“山脊状”纹路，且EUG用量越大，“山脊状”纹路显现越明显。
图2 不同并用比的NR/EUG并用胶的断面SEM照片Fig.2 SEM photos of cross sections of NR/EUG blends with different blend ratios
3.1.2 拉伸性能
不同并用比的NR/EUG并用胶的应力-应变曲线如图3所示。
图3 不同并用比的NR/EUG并用胶的应力-应变曲线Fig.3 Stress-strain curves of NR/EUG blends with different blend ratios
从图3可以看出，随着EUG用量的增大，NR/EUG并用胶的拉伸强度先增大后减小。其中，NR/EUG并用比为80/20的NR/EUG并用胶的拉伸强度最大，为28.8 MPa。这是因为EUG用量较小时，EUG在NR中能够均匀分布，并且EUG相的尺寸比较小，其以岛相结构分布在NR中，起到补强作用。当EUG用量较大时，NR中的岛相结构逐渐趋于饱和，NR与EUG的双连续相结构开始形成，从而使NR/EUG并用胶的拉伸强度减小。EUG硫化胶的拉伸强度为29.9 MPa，其表现为明显的初始模量高，在拉伸时具有明显应力屈服的塑性特性，这是因为其含有大量的EUG晶粒（微晶）。
3.1.3 动态力学性能
不同并用比的NR/EUG并用胶的tanδ-温度曲线如图4所示。
从图4可以看出：NR/EUG并用胶只有1个tanδ峰，这是因为EUG与NR的玻璃化温度（Tg）比较接近且共硫化性较好；
随着EUG用量的增大，Tg逐渐向低温方向小幅移动。NR硫化胶在60 ℃时的tanδ最大，为0.047，NR/EUG并用比为60/40的EUG/NR并用胶在60 ℃时的tanδ最小，为0.036，说明NR/EUG并用胶的滚动阻力较低。
图4 不同并用比的NR/EUG并用胶的tanδ-温度曲线Fig.4 tanδ-temperature curves of NR/EUG blends with different blend ratios
不同并用比的NR/EUG并用胶在剪切条件下的裂纹扩展速率如图5所示。
图5 不同并用比的NR/EUG并用胶的裂纹扩展速率曲线Fig.5 Crack growth rate curve of NR/EUG blends with different blend ratios
从图5可以看出：当EUG用量由0增大至20份时，NR/EUG并用胶的裂纹扩展速率由34.1 nm·c-1减小至23.5 nm·c-1；
随着EUG用量的继续增大，NR/EUG并用胶的裂纹扩展速率增大。这是因为当EUG用量小于20份时，EUG晶粒较小，当裂纹尖端遇到EUG晶粒时，裂纹尖端会钝化、支化和偏移，从而导致并用胶的裂纹扩展速率减小；
当EUG用量大于20份时，EUG晶粒较大，从而影响了其与NR的相容性，同时较大尺寸的EUG晶粒和EUG聚集体容易形成应力集中点，导致NR/EUG并用胶在剪切条件下易破坏，从而使得裂纹扩展速率增大。
不同并用比的NR/EUG并用胶的拉伸疲劳性能如图6所示。
从图6可以看出：随着EUG用量的增大，NR/EUG并用胶的拉伸疲劳次数先增大后减小；
NR/EUG并用比为70/30的NR/EUG并用胶的伸张疲劳次数最大，为200万，其比NR硫化胶的拉伸疲劳次数增大约2倍。
图6 不同并用比的NR/EUG并用胶的拉伸疲劳性能Fig.6 Tensile fatigue properties of NR/EUG blends with different blend ratios
不同并用比的NR/EUG并用胶在拉伸疲劳前后的FTIR谱如图7所示。
图7 不同并用比的NR/EUG并用胶在拉伸疲劳前后的FTIR谱Fig.7 FTIR spectra of NR/EUG blends with different blend ratios before and after tensile fatigue
从图7可以看出，与拉伸疲劳前的NR/EUG并用胶相比，拉伸疲劳后的NR/EUG并用胶在波数1 662 cm-1处的—CH=CH—伸缩振动吸收峰强度减小，而在波数1 732 cm-1处的C=O对称伸缩振动吸收峰强度略增大。分析认为，NR/EUG并用胶在拉伸疲劳过程中C=C键发生断裂后与空气中的氧气结合，逐渐氧化成C=O键的缘故，故NR/EUG并用胶在拉伸疲劳过程中不仅存在机械作用引起的橡胶分子链断裂，而且存在化学作用引发的橡胶分子弱键的氧化反应[18-19]。
3.2 白炭黑补强NR/EUG并用胶
3.2.1 结晶性
白炭黑为刚性纳米粒子，当其混炼胶在密炼机中受强剪切力时和在硫化作用下，EUG的部分晶区会遭到破坏，所以对白炭黑补强NR/EUG并用胶的结晶性进行研究[20-23]。不同并用比的白炭黑补强EUG/NR并用胶的DSC曲线如图8所示，其中Tp为结晶熔融温度。
图8 不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的DSC曲线Fig.8 DSC curves of silica reinforced NR/EUG blends with different blend ratios
从图8可以看出，随着EUG用量的增大，白炭黑补强NR/EUG并用胶的Tg逐渐向低温方向移动，表明NR/EUG并用胶填充白炭黑后NR与EUG仍然具有较好的相容性。当EUG用量小于30份时，白炭黑补强NR/EUG并用胶未出现明显的结晶熔融峰，分析认为，EUG与NR具有良好的相容性，EUG在NR中分散相对均匀，经过硫化后，没有足够的EUG分子链排入晶格，无法形成完整的结晶。当EUG用量为30份时，白炭黑补强NR/EUG并用胶在23.0 ℃附近出现了微小的结晶熔融峰，这是EUG结晶熔融导致的；
随着EUG用量的不断增大，熔融峰面积也不断增大，同时白炭黑补强NR/EUG并用胶的Tp逐渐向高温方向移动，这是因为随着EUG用量的增大，白炭黑补强NR/EUG并用胶中EUG结晶量逐渐增大，形成的晶粒尺寸更大，晶体也更加完善，所以导致Tp逐渐升高。
不同并用比的白炭黑补强EUG/NR并用胶的XRD谱如图9所示。
图9 不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的XRD谱Fig.9 XRD spectra of silica reinforced NR/EUG blends with different blend ratios
从图9可以看出：当EUG用量为30份时，白炭黑补强NR/EUG并用胶开始在18.7°和22.7°附近出现2个结晶衍射峰；
随着EUG用量的继续增大，该结晶衍射峰强度不断补强。由文献[13，24-25]可知，EUG在18.7°和22.7°附近的衍射峰是β结晶峰，26.6°附近的衍射峰为α型结晶峰，表明白炭黑补强NR/EUG并用胶中的EUG能够生成β晶型的球晶，而基本不产生α晶型的球晶。
3.2.2 物理性能
不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的物理性能如表1所示。
从表1可以看出：随着EUG用量的增大，白炭黑补强NR/EUG并用胶的邵尔A型硬度增大，这是因为在常温条件下并用胶中部分EUG以晶体的形式存在；
当EUG用量小于30份时，白炭黑补强NR/EUG并用胶的拉伸强度相对于白炭黑补强NR硫化胶略增大。
从表1还可以看出，与白炭黑补强NR硫化胶相比，白炭黑补强NR/EUG并用胶的撕裂强度增大。分析认为：白炭黑补强EUG硫化胶的晶粒较多，其撕裂强度大于白炭黑补强NR硫化胶；
同时白炭黑补强NR/EUG并用胶中仍存较多EUG晶粒，其可以阻碍裂纹扩展，使得白炭黑补强NR/EUG并用胶的抗撕裂性能提高。随着EUG用量的增大，白炭黑补强NR/EUG并用胶的拉伸永久形变减小，这是因为白炭黑补强NR/EUG并用胶中EUG晶粒可附着无定型NR分子链，随着EUG用量的增大，EUG晶粒逐渐增多，可以形成更多的附着点，并用胶在拉伸后橡胶分子链更容易回复，且在拉伸过程中橡胶分子链不易发生断裂。
表1 不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的物理性能Tab.1 Physical properties of silica reinforced NR/EUG blends with different blend ratios
3.2.3 RPA分析
不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的储能模量（G′）-应变曲线如图10所示。
从图10可以看出，随着EUG用量的增大，白炭黑补强NR/EUG并用胶的G′呈增大趋势，主要是因为EUG晶粒增多，从而影响了白炭黑的分散性，即EUG用量越大，其晶区面积越大，从而使白炭黑粒子的聚集愈发明显，填料网络结构越稳定，这两种作用协同使得白炭黑补强NR/EUG并用胶的G′增大。
图10 不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的G′-应变曲线Fig.10 G′-strain curves of silica reinforced NR/EUG blends with different blend ratios
不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的tanδ-应变曲线如图11所示。
从图11可以看出，白炭黑补强NR硫化胶的tanδ在整个应变范围内最大，白炭黑补强NR/EUG并用胶的tanδ明显减小。NR/EUG并用比为80/20的白炭黑补强NR/EUG并用胶和白炭黑补强NR硫化胶在7%应变下的tanδ分别为0.103和0.125，白炭黑补强NR/EUG并用胶的tanδ比白炭黑补强NR硫化胶减小17.6%。
图11 不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的tanδ-应变曲线Fig.11 tanδ-strain curves of silica reinforced NR/EUG blends with different blend ratios
3.2.4 耐屈挠疲劳性能
不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的耐屈挠疲劳性能如图12所示。
从图12可以看出，与白炭黑补强NR硫化胶相比，NR/EUG并用比为60/40的白炭黑补强NR/EUG并用胶的1级屈挠龟裂次数增大至130万，增大4.3倍，6级屈挠龟裂次数增大至271万，增大4.0倍。这是因为白炭黑补强NR/EUG并用胶中EUG晶粒对屈挠疲劳过程中产生的裂纹形成阻碍，使裂纹尖端钝化或支化，同时晶粒熔融也会吸收在屈挠过程中产生的热量。
图12 不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的耐屈挠疲劳性能Fig.12 Flexural fatigue resistance of silica reinforced NR/EUG blends with different blend ratios
3.2.5 抗切割性能
不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的抗切割性能如图13所示。
图13 不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的抗切割性能Fig.13 Cutting resistance of silica reinforced NR/EUG blends with different blend ratios
从图13可以看出：与白炭黑补强NR硫化胶相比，当EUG用量不大于20份时白炭黑补强NR/EUG并用胶的抗切割性能略提升；
随着EUG用量的继续增大，白炭黑补强NR/EUG并用胶的切割量逐渐增大，抗切割能力下降。NR/EUG并用比为95/5的白炭黑补强NR/EUG并用胶的切割量最小，为1.09 g；
NR/EUG并用比为85/15的白炭黑补强NR/EUG并用胶次之。分析认为，当NR并用少量EUG时，其晶粒尺寸比较小，可在NR中均匀分散；
在白炭黑补强NR/EUG并用胶切割过程中，EUG晶粒不仅将应力传递到附近的NR中，还可阻碍裂纹扩展，从而提高并用胶的抗切割性能。随着EUG用量的继续增大，EUG晶粒尺寸变大，容易形成应力集中点，白炭黑补强NR/EUG并用胶的切割量增大。
3.2.6 压缩生热
不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的压缩生热如图14所示。
图14 不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的压缩生热Fig.14 Compression heat build-up of silica reinforced NR/EUG blends with different blend ratios
从图14可以看出:与白炭黑补强NR硫化胶相比，当EUG用量不大于30份时，白炭黑补强NR/EUG并用胶的压缩温升降低；
NR/EUG并用比为85/15的白炭黑补强NR/EUG并用胶的压缩温升最低，相对于白炭黑补强NR硫化胶降低11.2%，这是因为在NR与少量EUG并用后，由于EUG分子链比较柔顺，在并用胶压缩过程中EUG分子链滞后小，因而橡胶分子之间以及橡胶与填料之间的内耗减小，并用胶在压缩试验条件下产生的热量较少，同时EUG晶粒熔融也会吸收部分热量，所以并用胶的温升降低。
3.2.7 耐磨性能
不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的耐磨性能如图15所示。
图15 不同并用比的白炭黑补强NR/EUG并用胶的耐磨性能Fig.15 Wear resistance of silica reinforced NR/EUG blends with different blend ratios
从图15可以看出：与白炭黑补强NR硫化胶相比，当EUG用量不大于25份时，白炭黑补强NR/EUG并用胶的阿克隆磨耗量减小；
NR/EUG并用比为85/15的白炭黑补强NR/EUG并用胶的阿克隆磨耗量最小，为0.26 cm3，这是因为当EUG用量为15份时，其晶粒尺寸比较小，可在NR中均匀分散，且EUG晶粒起到补强作用，当并用胶作为胎面胶与路面接触因摩擦而产生热量时，其EUG晶粒受热熔融会吸收部分热量，从而降低胎面胶的表面温度，故白炭黑补强NR/EUG并用胶的耐磨性能较好。
（1）AFM和SEM分析表明：NR/EUG并用胶的NR为海相，EUG为岛相；
随着EUG用量的增大，NR/EUG并用胶的EUG岛相结构的占比和尺寸增大，表面的“山脊状”纹路越明显。
（2）NR/EUG并用比为80/20的NR/EUG并用胶的拉伸强度最大，为28.8 MPa，裂纹扩展速率最小，为23.5 nm·c-1；
NR/EUG并用比为70/30的NR/EUG并用胶的拉伸疲劳次数最大，为200万。
（3）随着EUG用量的增大，白炭黑补强NR/EUG并用胶的Tg逐渐向低温方向移动，表明并用胶填充白炭黑后NR与EUG仍然具有良好的相容性。
（4）随着EUG用量的增大，白炭黑补强NR/EUG并用胶的邵尔A型硬度、撕裂强度和G′增大，拉伸永久形变减小。
（5）NR/EUG并用比为60/40的白炭黑补强NR/EUG并用胶的1级和6级屈挠龟裂次数分别为130万和271万；
NR/EUG并用比为85/15的白炭黑补强NR/EUG并用胶的切割量较小，压缩温升最低，阿克隆磨耗量最小。
