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曹寒，于光辉，杨灵，赵先波，陈丹，董卫红，马骏
（东方电气集团东方汽轮机有限公司，四川 德阳，618000）
近年，国家能源结构在不断调整，“高质量”和“绿色”已成为未来电力行业发展的趋势和方向，传统燃煤电厂的市场占比将会不断缩小，而燃气-蒸汽联合循环机组由于具有热效率高、污染排放低、节省投资、建设周期短、启停快捷、调峰性能好、占地少、节水、厂用电率低和可靠性强、维修方便等优点将得到越来越广泛的应用。
燃气-蒸汽联合循环机组的三大主要设备为燃机、汽机和发电机，三大设备按轴系布置可分为单轴和多轴配置方案，多轴配置方案又可分为一拖一、二拖一、三拖一等。在多轴配置方案里，考虑到夏季纯凝、冬季抽凝供热和背压供热等多工况运行的需求，机组大都配置有自同步离合器（Synchro-Self-Shifting，SSS，以下简称SSS 离合器），SSS 离合器可以实现低压缸的“解列”和“并车”[1]，使机组能够在抽凝和背压模式之间在线切换。设置SSS 离合器一方面可以提高能源利用效率，另一方面，也会对轴系振动产生影响，降低机组运行的安全性。
某S 热电厂联合循环机组为一拖一、分轴带SSS 离合器的轴系配置。燃气轮机功率310 MW；
汽轮机功率145 MW，汽机轴系布置如图1 所示，高中压转子连接一根短轴，与SSS 离合器连接，离合器的另一端连接低压转子。
图1 汽机轴系布置
2.1 运行特征
对机组运行情况进行统计分析，#5 轴承振动及瓦温有以下特点：
（1）轴承金属温度异常；
该机组汽机部分全部采用四瓦可倾式轴承，轴承结构示意图以及探头布置情况如图2 所示，底部2 个瓦块各有一个温度测点。在盘车状态下，#5 轴承2 个测点温度基本相同，但是随着机组转速升高，#5 轴承2 个测点温度逐渐出现偏差，额定转速至带负荷时温差最大达到8 ℃左右，如图3 所示，而其他轴承2个测点温度在各个工况下基本保持相同。
图2 四瓦可倾式轴承结构示意图及测振探头布置情况
图3 机组12 月26 日运行时部分参数随时间变化情况
（2）在#5 轴承Y 方向振动增大过程中，X 方向振动增大并不明显，X、Y 方向的振动相关性不强，#5 轴承振动大主要体现在Y 方向振动。
（3）振动主要与运行时间有关，随运行时间的延长振动值缓慢增大。
（4）振动有随负荷变化的趋势，但不明显；
但当负荷降低至90 MW 时，振动幅值会迅速回落，如图4 所示。
图4 机组12 月30 日运行时部分参数随时间变化情况
2.2 振动数据
通过本特利408 对振动信号进行处理，发现：
（1）#5 轴承振动在增大时，5Y 的频谱图如图5 所示，从图中可以看出，振动频率始终以工频分量为主，几乎没有低频分量，因此，可排除油膜涡动导致5# 振动大；
由2.1 可知，振动随运行时间有缓慢增长的趋势，故虽为工频振动，但是可排除掉不平衡量大的原因。
图5 5Y 振动频谱图
（2）振动增大时，#5 轴承的轴心位置向右上方移动（转子旋转方向为顺时针）；
振动减小时，则向左下方移动，规律很明显，而相邻的#4 轴承和#6 轴承的轴心位置相对固定，如图6 所示，在振动变化的过程中，#5 轴承的轴心位置不稳定，沿右上左下方向变动，说明轴承Y 方向刚度比X 方向小，可能存在Y 方向紧力不足的情况。
图6 #4－#6 轴心位置图
（3）#5 轴承在振动大时的轴心轨迹如图7 所示，从图中可以看出轴心轨迹的椭圆非常扁，而图8 中#4 轴承的轴心轨迹形状较正常，图9 中#6轴承由于振动幅值较小，轨迹没有规则形状，也属正常情况；
经分析认为，#5 轴承的轴心轨迹之所以会呈现图7 情况，是由X 方向和Y 方向的刚度偏差导致的。
图7 #5 轴承轴心轨迹图
图8 #4 轴承轴心轨迹图
图9 #6 轴承轴心轨迹图
2.3 数据分析
从第2.1 和2.2 节振动数据分析，#5 轴承振动频率始终以工频分量为主，几乎没有低频分量，因此，可排除油膜涡动导致#5 轴承振动大；
由2.1 可知，振动随运行时间有缓慢增长的趋势，故虽为工频振动，但是可排除掉不平衡量大的原因。轴心位置的变化与振动趋势的变化符合振动理论，即转子向右上方移动时（远离左下方瓦块），该方向油膜变厚，刚度变小，振动增大，反之亦然；
但是轴心位置变动幅度太大属异常，轴心轨迹椭圆度过大且方位呈45°也属异常，结合下半两瓦块温度差别大均说明#5 轴承工作状态异常，应对该轴承进行翻瓦检查。
3.1 检查情况
#5 轴承位于自同步离合器高压侧的短轴转子上，也可看作高压转子外伸端的支撑，设计载荷为34 000 N。该轴承的安装示意图如图10 所示，在转子提升过程中需使用拉力计测量提升力，当力达到设计值时，此时的U 值即为#5 轴承的安装标高[2]。安装标高的偏差直接影响#5 轴承的承载情况，而轴承的载荷会影响其稳定性。故对#5 轴承的检查重点为轴承载荷。
图10 #5 轴承安装标高示意图
检查过程中在#5 轴承处架百分表，并用拉力计记录力，测量结果见表1。从表1 可以看出，用1 吨力（9 800 N）提升转子，转子被抬起0.018 mm，说明#5 轴承在原来的位置根本没有承载，而在设计载荷34 000 N 时，转子约被抬起了0.05 mm。经分析，#5 轴承不承载是导致振动大的根本原因。
表1 #5 轴承力与抬起标高对应关系
除了检查轴承载荷，对轴承的间隙和紧力也进行了检查，结果见表2，从表中可看出轴承右侧没有紧力，为间隙配合，这也是导致#5 轴承Y 方向刚度小、振动大的次要原因。
表2 #5 轴承间隙和紧力检查结果
3.2 处理措施及效果
从3.1 节中了解到，#5 轴承存在不承载及右侧紧力不足的问题，针对这2 个问题采取了以下处理措施后，机组再次启机没有发生振动大问题，而且X 方向和Y 方向的振动都小于30 μm，处理效果非常好。
（1）为解决#5 轴承不承载情况，根据表1 的检查数据，将轴承标高上抬0.05 mm，可使轴承承载满足设计要求；
标高调整通过在轴承下半垫块下增加垫片达到。
（2）轴承右侧紧力恢复到设计值要求的过盈0～0.05 mm，可通过在轴承上半右侧垫块下增加垫片来达到；
最终每个垫块下的垫片调整量需结合轴承标高与检查结果情况，使各参数均满足设计要求。
（1）本文首先对#5 轴承的振动特征进行了详细描述，并对振动数据进行分析，特征与数据两者相结合确定了导致振动的原因为#5 轴承工作状态异常；
（2）通过对#5 轴承进行翻瓦检查，确定了轴承不承载是导致轴承工作状态异常的根本原因；
紧力不足为Y 方向振动大的次要原因。
（3）通过对#5 轴承标高和紧力进行调整，最终彻底解决了轴承振动大的问题。
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